By Dr.-Ing. Dr.-Ing. E. h. Karl A. Zinner (auth.)

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43 950 42 500 kJ/kg 10 500 10 150 kcal/kg 14,5 14,3 1,1 1,8 Verbrennungsluftverhal tnis L . mm AZ Dichte vor EinlaB qE 1,20 2,4 Liefergrad AlE 0,85 0,97 indizierter Wirkungsgrad lJi p. 0,35 0,46 9,84 17,68 bar 18,0 kp/cm 2 Mindestluftbedarf indizierter Mitteldruck I 10,0 mechan. Wirkungsgrad effekti ver Mi tteldruck 0,8 'TIm Pe kg/m3 0,85 7,87 15,0 bar 8,0 15,3 kp/cm 2 Zu der GI. 16) uber den mittleren indizierten Druck mussen zwei erganzende Angaben gemacht werden: 1. Das Luftverhaltnis Az bezieht sich auf die im ZyJinder eingeschlossene Luftmenge ohne etwaige Durchspiilung, ebenso der Liefergrad A IE.

Dem SpGlluftverhi:iltnis A 1 e = 0,190'(1,8 sp 'A g setzt sich aus dem Verbrennungsluftverhi:iltnis 'A z und zusammen. + 0,4)'14,3/0,85 = 7,03 kg/kW'h (5,17 kg/PS·h). 14,3/0,85 = 9,88 kg/kW·h (7,27 kg/PS·h). Diese Zahlung gel ten nur als Richtwerte, Abweichungen nach oben und unten sind mogliCh. In der GI. s ·100 kW 40000 N·m 0,55 kg N·m = 9596 - s - = 9,58 kW. 3 Zusammenhang zwischen Ladungsmenge im Zylinder und mittlerem indiziertem Druck Die GI. 8) liefert nur einen Zusammenhang zwischen Luftdurchsatz und MotorJeistung, gibt aber keine Beziehung zwischen Leistung und MotorgroBe.

Gar nicht erreicht. 1m Jahre 1925 meldete BUchi ein weiteres Patent Uber das sogenannte Druckwellen- Verfahren an. Nach der Schweizer Patentschrift Nr. 1925 (DRP Nr. 568855) sollen die Abgasleitung zwischen der Verbrennungskraftmaschine und der Abgasturbine, sowie der Eintrittsquerschnitt der letzteren so bemessen sein, daB nach Beginn des Auspuffens eines Verbrennungszylinders der Druck vor der Turbine ansteigt und gegen Ende desselben absinkt. Das wird durch Unterteilung der Auspuffleitung in einzelne Strange verhaltnismaBig kleinen Querschnittes in der Weise erreicht, daB nur Zylinder mit einem Die einzelnen bestimmten Mindest-ZUndabstand Leitungsstrange werden in in denselben getrennte Leitungsstrang DUsenkammern der auspuffen.

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